Нержавіюча сталь 904L 1.4539
застосування
Хімічні заводи, нафтопереробні заводи, нафтохімічні заводи, резервуари для відбілювання для паперової промисловості, установки десульфурації димових газів, застосування в морській воді, сірчаній і фосфорній кислоті. Завдяки низькому вмісту С стійкість до міжкристалітної корозії також гарантується в звареному стані.
Хімічні склади
| елемент | % присутній (у формі продукту) |
| Карбон (C) | 0,02 |
| Кремній (Si) | 0,70 |
| Марганець (Mn) | 2.00 |
| Фосфор (P) | 0,03 |
| Сірка (S) | 0,01 |
| Хром (Cr) | 19.00 - 21.00 |
| Нікель (Ni) | 24.00 - 26.00 |
| Азот (N) | 0,15 |
| Молібден (Mo) | 4.00 - 5.00 |
| мідь (Cu) | 1.20 - 2.00 |
| Залізо (Fe) | Баланс |
Механічні властивості
Механічні властивості (при кімнатній температурі в відпаленому стані)
| Форма товару | |||||||
| C | H | P | L | L | TW/TS | ||
| Товщина (мм) Макс. | 8.0 | 13.5 | 75 | 160 | 2502) | 60 | |
| Межа текучості | Rp0,2 Н/мм2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2304) | 2305) | 2306) |
| Rp1,0 Н/мм2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2603) | 2603) | 2503) | |
| Міцність на розрив | Rm Н/мм2 | 530 - 7303) | 530 - 7303) | 520 - 7203) | 530 - 7304) | 530 - 7305) | 520 - 7206) |
| Подовження хв. у % | Jmin (поздовжній) | - | 100 | 100 | 100 | - | 120 |
| Jmin (поперечний) | - | 60 | 60 | - | 60 | 90 | |
Довідкові дані
| Щільність при 20°C кг/м3 | 8.0 | |
| Теплопровідність Вт/м К ат | 20°C | 12 |
| Модуль пружності кН/мм2 при | 20°C | 195 |
| 200°C | 182 | |
| 400°C | 166 | |
| 500°C | 158 | |
| Питома теплоємність при 20°CJ/кг K | 450 | |
| Питомий електричний опір при 20°C Ω мм2/м | 1.0 | |
Обробка / Зварювання
Стандартні процеси зварювання для цієї марки сталі:
- TIG-зварювання
- MAG-зварювальний суцільний дріт
- Дугове зварювання (E)
- Лазерне зварювання
- Дугове зварювання під флюсом (SAW)
При виборі присадного металу також слід враховувати корозійне напруження. Використання високолегованого присадного металу може бути необхідним через литу структуру наплавленого металу. Для цієї сталі попередній нагрів не потрібен. Термічна обробка після зварювання зазвичай не є звичайною. Аустенітні сталі мають лише 30% теплопровідності нелегованих сталей. Їх температура плавлення нижча, ніж у нелегованої сталі, тому аустенітні сталі потрібно зварювати з меншим тепловитратом, ніж нелеговані сталі. Щоб уникнути перегріву або прогорання більш тонких листів, слід застосовувати вищу швидкість зварювання. Мідні опорні пластини для швидшого відведення тепла є функціональними, тоді як, щоб уникнути тріщин у металі припою, не допускається поверхневе сплавлення мідної опорної пластини. Ця сталь має значно вищий коефіцієнт теплового розширення, ніж нелегована сталь. У зв'язку з гіршою теплопровідністю слід очікувати більшого спотворення. Під час зварювання 1.4539 усі процедури, які працюють проти цього викривлення (наприклад, зварювання в зворотному порядку, зварювання по черзі на протилежних сторонах з подвійним V-подібним стиковим зварюванням, призначення двох зварювальників, коли компоненти відповідно великі), слід особливо дотримуватися. Для виробів товщиною понад 12 мм слід віддавати перевагу подвійному V-образному стиковому зварюванню замість одинарного V-подібного стикового шва. Включений кут повинен становити 60° - 70°, при використанні MIG-зварювання достатньо близько 50°. Слід уникати накопичення зварних швів. Прихватні зварні шви повинні бути прикріплені на відносно коротшій відстані один від одного (значно меншій, ніж у нелегованих сталей), щоб запобігти сильній деформації, усадці або відшаруванню прихваточних швів. Прихватки повинні бути згодом відшліфовані або принаймні звільнені від кратерних тріщин. 1.4539 у зв’язку з аустенітним металом зварного шва та надто високим нагріванням існує залежність до утворення теплових тріщин. Пристрасть до теплових тріщин може бути обмежена, якщо метал шва має менший вміст фериту (дельта-фериту). Вміст фериту до 10% сприятливо впливає і в цілому не впливає на корозійну стійкість. Зварювати потрібно якомога тонший шар (технологія стрингера), оскільки більш висока швидкість охолодження зменшує схильність до гарячих тріщин. Під час зварювання також слід прагнути до швидкого охолодження, щоб уникнути вразливості до міжкристалічної корозії та крихкості. 1.4539 дуже підходить для зварювання лазерним променем (зварюваність А згідно з бюлетенем DVS 3203, частина 3). При ширині зварювальної канавки менше 0,3 мм і товщині виробу 0,1 мм використовувати присадки не потрібно. З більшими зварювальними канавками можна використовувати аналогічний присадний метал. З уникненням окислення всередині поверхні шва зварюванням лазерним променем за допомогою застосовуваного зворотного зварювання, наприклад гелієм як інертним газом, зварювальний шов є таким же стійким до корозії, як і основний метал. Небезпека гарячої тріщини для зварювального шва не існує при виборі відповідного процесу. 1.4539 також підходить для лазерного плавлення різання азотом або полум'я різання киснем. Зрізані краї мають лише невеликі зони впливу тепла і, як правило, без мікротріщин, тому добре формуються. Під час вибору застосовних процесів кромки, обрізані методом сплавлення, можна безпосередньо конвертувати. Зокрема, їх можна зварювати без додаткової підготовки. Під час обробки допускається використовувати лише інструменти з нержавіючої сталі, такі як сталеві щітки, пневматичні різці тощо, щоб не загрожувати пасивації. Слід знехтувати розміткою в зоні зварювального шва олійними болтами або олівцями для індикації температури. Висока корозійна стійкість цієї нержавіючої сталі заснована на утворенні однорідного, компактного пасивного шару на поверхні. Фарби відпалу, окалину, залишки шлаку, залізо, бризки тощо необхідно видалити, щоб не зруйнувати пасивний шар. Для очищення поверхні можна застосовувати процеси щітки, шліфування, травлення або струменя (кварцевий пісок без вмісту заліза або скляні сфери). Для чищення можна використовувати тільки щітки з нержавіючої сталі. Травлення попередньо обробленої зони шва проводиться зануренням і розпиленням, однак часто використовують травильні пасти або розчини. Після маринування необхідно ретельно промити водою.
